版权说明：本文档由用户更好的提供并上传，收益归属内容提供方，若内容存在侵权，请进行举报或认领

　　1、摘要气-液换热器又称回热器，其作用是使节流前的制冷剂液体过冷，使 从蒸发器流过来的制冷剂饱和蒸气过热，这样既保证了压缩机工作的安全性，又能大大的提升总系统的制冷量。气-液热交换器的结构一般会用壳-盘管式，还有绕管式、套管式等结构。本文主要是根据给定的参数和工艺要求来设计相应的管壳式换热器。本文首先是根据工艺条件来进行计算，选定气-液换热器型式，本设计选定固定管板式列管换热器，确定换热器参数。接着进行结构上的设计和强度计算，进行四种工况校核，其结果都满足规定的要求。接着进行接管补强，水压试验，结果也都满足规定的要求。最后再根据标准选取接管、法兰、鞍式支座、垫片等。首先要根据已给出的设计温度和设计压力来确定设备的

　　2、结构形式以及壳程和管程所用的材料，然后根据物料的性质和传热的面积来确定换热管的材料，尺寸和根数。根据换热管的根数来确定换热管的排列方式，并根据换热管的排列和长度来确定筒体的直径以及折流板的选择。进行完了标准件的选取后，再进行各零件间的连接结构的设计，零件材料的选择以及厚度的计算。这中间还包括了筒体壁厚、封头壁厚、管板壁厚和管箱壁厚的计算，管子的拉脫力和稳定能力校核，接管、法兰、容器法兰、支座等的选择及开孔补强设计，管板、折流板以及换热管之间的连接的 结构设计，壳体与管板之间的连接处的设计。通过对容器的内径和内外 压的计算来确定壳体和封头的厚度并进行强度的校核。然后是对气-液换热器各部件上的零部件的强

　　3、度设计，有法兰的选择和设计计算与校核，管子拉脱力的计算钩圈及浮头法兰的设计计算与校核。并且还包括了管板的结构设计、滑道结构、防冲挡板的设计以及支座设计。结构设计中的标准件可根据国家标准根据设计条件直接选取，非标准件，设计完结构后必须对其进行一定的应力校核本设计通过对壳体内外的研究，对气-液换热器有了初步的认识，并依据相关知识，进行了一系列相应的设计计算，并最终完成了气氨冷却器总体的结构设计，并绘制出了设备总图及零部件图。这中间还包括气-液换热器总图，折流板零件图，筒体零件图等关键词：管壳式换热器；工艺计算；强度计算abstractthis article mainly according to

　　14、绪论11.1课题背景11.2发展现状及趋势11.3存在的问题11.4课题的研究目的和意义2第二章换热器的工艺计算32.1设计任务和操作条件32.2确定设计的具体方案32.2.1两流体温度变动情况32.3确定物性数据2.4.3平均传热温差 42.4.4计算换热面积42.5核算换热器42.5.1核算总传热系数42.5.2核算压强降52.6工艺结构尺寸62.6.1管径与管内流速的选择62.6.2单程传热管数的确定62.6.3管长度的确定6 2.6.4平均传热温度校正及壳程数 2.6.5筒体内径的确定2.6.6折流板2.6.7其他附件82.6.8接管82.7本章小结9第三章管壳式换热器的强度计算10103.

　　15、1壳体计算3.2前端管箱筒体计算113.3管箱封头的设计113.4设计计算123.5壳程外压作用下的计算133.5.1按内压设计133.5.2按外压设计133.6管板的设计计算143.6.1设计压力及设计温度的选取143.6.2结构系数的确定143.6.3管板厚度153.6.4换热管轴向应力校核153.6.5热管与管板连接的拉脱力校核163.7接管及开孔补强计算163.7.1外壳接管开孔补强计算163.7.2管箱接管开孔补强计算173.8钩圈183.9分程隔板 183.10其他结构的选择183.10.2法兰选择183.10.4防冲与导流20第四章制造、检验、安装与维修204.1概述204.2材

　　16、料验收4.3筒体的制造4.4封头的制造4.5管板的制造4.6管束的制造4.7接管的制造4.8装配4.8.1筒体、法兰的组装与焊接4.8.2管箱的组装、焊接与加工4.8.3管束的组装4.8.4管束、壳体及内件装配4.9油漆、包装4.10换热器在使用中常见故障及处理4.10.1 原21212223错误！未定义书签。错误！未定义书签。错误！未定义书签。错误！未定义书签。错误！未定义书签。错误！未定义书签。错误！未定义书签。错误！未定义书签。错误！未定义书签。错误！未定义书签。4.10.2 现象错误！未定义书签。4.10.3 处理错误！未定义书签。钮仑错误！未定义书签。参考文献错误！未定义书签。丽错误

　　17、！未定义书签。第一章绪论1.1课题背景在石油、化工、冶金、电力、轻工、能源等部门所使用的换热设备中，管壳式换 热器处于主导地位1。它适用于冷却、冷凝、加热、废热回收及蒸发方而，是理论研 究水平最高、设计技术最完善、规范化、标准化、历史久远及计算机软件开发最早的 换热设备。它的工艺设计一般是指压降（或流动）设计和传热设计，传热尤为复杂。 随着近年来节能技术的发展，换热器的应用领域在不断的扩大，并给经济上带来了显 著的效益，给管壳式换热器增添了新的生命力。凶此对其进行研究就冇很大的意义。 这种换热器拥有结构坚固，选材广范、解决能力大，适应能力强，易于制造，生产成木 较低，清洗较方便等特点，并且在高温

　　18、高压下也能适用。为了更好的提高和强化管壳式换热 器的传热效率，近年来各鬧开展了许多项研究工作，不仅对管壳式换热器的设计方法 进行了改进，还对该换热器的传热管件及结构做出了相应改动，以此来实现强化传热。 新近由瑞士 allares公司技术，后经brownfintubeltd改进的高效传热元件-偏置折边 翅边管和螺旋扁管。hanwn-lummus公司又新推岀一种src翅片管，用于冷凝传热。 管壳式换热器是换热器的基本类型之一，19世纪80年代幵始就已应用在工业上2。1.2发展现状及趋势跟着社会经济的发展，为了适应节约世界资源和能源的时代要求，对换热器的要求也 越来越高3。综合考虑各方面因素，耍制造出低成本，高

　　19、能效的换热器，在推动生产 发展因素的同吋，也会获得较高的经济效益。故其的提升空间很大，冇待改进的方面 还很多。1.3存在的问题我国的换热器技术通过了几十年的发展，已经跻身于世界的先进行列，但在某些 方面仍存在着一些不足之处，具体表现为：科研、产业之间还不能够紧密的结合在一 起，不能及时地实现科研成果的产业化；基础研究相对来说较为薄弱，管束腐蚀和磨 蚀失效，管子与管板的连接失效，管束振动失效，管束泄漏，介质腐蚀，物性参数计 算问题，传热性能问题，计算方法等等，较国外相差甚远。与国外公司相比，在经营 管理方而上还有待完善。1.4课题的研究目的和意义近年来全世界的能源危机，促进了传热强化技术方面的发

　　20、展。为了节能降耗，提 高工业的生产效益，要求开发适用于不同工业过程要求的高效能换热设备。这是因为, 随着近年来能源短缺的问题越来越重，可利用热源的温度也慢慢变得低了，换热所允许 的温差将变得越來越小，故对换热技术的发展和换热性能的要求也就愈來愈高4。所 以，这些年来，换热器的开发与研究慢慢的变成为人们所关注的话题。在技术进步与经济效益的双重催动下，国外推出了许多种新型换热器，例如， abb公d的螺旋折流板换热器(helixchangertm)、hamon-lummus公nj srck空冷 式冷凝器、packinox换热器、ntiw列管式换热器、h木的hybrid混合式换热器等 这些国外针对新型换热器

　　21、的研究中，有的着重于强化管内的传热，有的改进了管箱的 设计，有的着眼于壳程的强化传热，有的着重于防腐防垢等方而。第二章换热器的工艺计算2.1设计任务和操作条件两流体的温度变动情况：热流体软水进口温度25c,出口温度18.6c,工作压 力为0.4mpa,流量为，65909kg/h；冷流体气氨进口温度-10c,出口温度5c，工作 压力为0.38mpa,流量为53000kg/h。2.2确定设计方案2.2.1两流体温度变化情况热流体的进口温度为25c，出门温度为18.6c;冷流体的进口温度为-10c，出 口温度为5&#

　　22、176;c。2.2.2流程安排根据本次设计安排，使热流体软水走管程，使冷流体气氨走壳程。2.3确定物性数据定性温度，对于一般气体和水等低粘度流体，其定性温度可取流体进出口温度的 平均值，故管程软水的定性温度为：(2-1)壳程气氨的定性温度为：2.5c。表2-1壳程和管程流体的有关物性数据密度kg/比热容kj/kg-度/spi a來p导热系数w/m- k软水9944.1838.9370.6105气氨2.9542.2285.30.0222.4估算传热面积2.4.1热负荷(2-2)2.4.2软水用量m=18.308kg/s2.4.3平均传热温差按单壳程，多管程进行计算，逆流时平均温差为2

　　23、.4.4计算换热面积由化工原理附录，低温流体为气氨，高温流体为软水，k的经验值为 260-710w/( m2 )6o初选 k=400w/(m2-c)；(2-3)考虑12.5%的面积裕度：2.5核算换热器2.5.1核算总传热系(2-7)(2-8)流速(2-10)(2-11)(2-9)管程对流传热系数: 当量直径de 流通截面积雷诺数 呰朗特数壳程对流传热系数：壳程流通截面积 流速当量直径 雷诺数 齊朗特数 取污垢热限：取管内污垢热阻 取壳内污垢热阻管壁热阻碳钢在该条件下的导热系为(2-12)总传热系数：管壁热限可忽略时，总传热系数为：传热面和裕度：传热面积(2-13)实际传热面积 该

　　24、换热器的面积裕度为 该换热器能够完成生产任务。2.5.2核算压强降管程压降：管程阻力结构校正系数 管程数，壳程数 单程至管阻力wre=3234.7,传热管相对粗糙度为0.01，杳莫狄图得，流速为0.127m/s。 (2-14)管程流体阻力在允许的范围内。 壳程压降：流体流经管朿的板降：管子形式对阻力损失的影响f=0.3。(2-15)流体流经过折流板的压降：总压降：计算表明，管程壳程压强降都满足耍求。2.6工艺结构尺寸2.6.1管径与管内流速的选择选取传热管尺寸(pl9x2mm,料为10号钢管，管内物料为水，选择管内流速为 pi=0.175m/s o2.6.2单程传热管数的确定可依据传热管内径和

　　25、流速确定单程传热管数：(2-4)(2-5)2.6.3管长度的确定按单程计算按单程管设计，传热管过长，宜采用多管程结构。根据实际情况，采用标准设计，取传热管长l=5500mm，则该换热器的管程数为:换热管总数:2.6.4平均传热温度校正及壳程数平均传热温度校正系数：正方形排列不紧凑，但便于机械清扫，常用于壳程介质易生污的浮尖式换热器; 采用正方形7。管心距:jt换热管分程隔板梢两侧相邻的管心跑 横过管束屮心线筒体内径的确定采用多管程结构，壳程体内径讨按式估算，取管板利用率=0.65,则壳体内径:圆整取标准系列，取2.6.6折流志采用弓形折流板，取弓形折流板圆缺高度为壳体内径的2

　　26、5%。则切去的圆缺高度h为：折流板间距b:流板折数折流板圆缺而水f装配。2.6.7其他附件由上可知，dn=500mm,栏杆直径为（p 12mm,数量为6根。2.6.8接管壳程流体进出u接管，取接管内流速为34m/s,则接管内径为 （2-6）选用无缝钢管，尺寸为（p263x6mm。管程流体进出口接管，取接管内流速为lm/s，则接管内径为:选用无缝钢管，尺寸为（pl659mm。综上所得，汇总数据如表2-2。表2-2数据汇总流量kg/h温度压力mpa定型温度密度kg/热容kj/kg粘度pa/s导热系数w/m k 普兰特数型式亮体径mm管径.mm管数目（根）管长mm传热面积管程数管程壳

　　28、，是否分程等。其他零部件的初步选定。壳体的公称直径，接管的计算及 确定。管、壳程流体的阻力计算，以及总传热系数校核。第三章管壳式换热器的强度计算表3-1管、壳程计算相关部分数据管程売程操作压力0.40.38设计压力1.321.32操作温度25/18.6-10/5设计温度4010介质软水气氨腐蚀裕望mm22程数41焊接接失系数0.850.853.1壳体计算3.1.1筒体计算根据工艺条件壳程的设计压力为l.ompa，焊缝采用单面焊对接接尖局部无损探 伤，焊接接头系数0.8,材料选q345r, 100c下材料的许用应力=189mpa(316)。按gb6654-1996，取钢材

　　29、厚度负偏差，=0.3mm腐蚀裕量，圆筒计算壁厚为：(3-1)设计厚度 名义厚度 有效厚度 液压试验：对于内压容器，耐压试验的的目的是：在超设计压力卜*,考核缺陷是否会发生快 速扩展造成破坏或开裂造成泄漏，检验密封结构的密封性能。水压试验压力：式中.耐圧试验压力,mpa;p压力容器的设计压力，mpa; n耐压试验压力系数；对于钢和有色金属，液压试验吋r=1.25o 压力试验允许通过的应力水平。试验压力下岗筒的应力：(3-2)由于，所以满足条件。3.2前端管箱筒体计算(1) 管程的设计压力p=1.32mpa;焊接接头系数=0.8设计温度7(tc;腐蚀裕量 =2mm。在此筒体的材料选择q345r设

　　30、计温度需应力=189mpa,钢板负偏差=0.3mm, 腐蚀余量2mm。(2) 液压实验对丁内压容器，耐压试验的的0的是：在超设计压力下，考核缺陷是否会发生快 速扩展造成破坏或开裂造成泄漏，检验密封结构的密封性能。实验压力值：(3-3)实验压力下圆筒的应力：(3-4)校核s所以合格。3.3管箱封头的设计根据工艺条件的要求、制作的难易程度和材料的消耗等情况来判断，采用标准椭 圆封头最为合理9。根裾jb/t4737-1992标准，取管箱封头为dn500x8,曲血高度。直边高度，材料 选用q345ro最大允许工作所承受的压力:(3-5)应力校核：(3-6)为保证耐压实验吋管器材料处于弹性状态，在耐压试验前必须

　　31、按下式校核试验吋 封头的薄膜应力：(3-7)液压试验时，应满足满足要求。3.4设计计算根据换热器筒体内径dn500x8,奔gb151-1999管壳式换热器可得封尖球面 内半径=400mmw。表3-2布管限定圆参数表换热器形式固定管板式/u形式浮失形式布管限定圆直径-2-2(+b)选择所用参数并绘制表格3-3。表3-3布管限定圆参数表序号项y单位数值项目单位数值1bmm4布管限定圆直径mm4712mm5垫片压紧力作用屮心圆直径mm3mm14封头球而内半径mm4004mm5.5螺栓屮心圆直径mm布管限定岡直径:法兰和钩圈的内直径:法兰和钩圈的外宵径:外头盖内直径d:管板外径:螺栓屮心圆宵径:3.5

　　32、壳程外压作用下的计算分别按设计压力计算，然后取最大值。计算压力=400mm，封义的材料仍选择q345r。 封头材料的许用应力=189mpa,焊接接头系数，取腐蚀裕量，厚度负偏差=0.3mm。3.5.1按内压设计(3-8)(3-9)(3-10)(3-11)3.5.2按外压设计假设厚度，取内压计算俄8mm。a=0.000989mm,査图 gb150 图 6-5.b=170。 此时许用外压力：满足壳程内外压的要求。3.6管板的设计计算3.6.1设计压力及设计温度的选取(a)设计压力: (b)设计温度：取较高侧的设计温度，t=40o3.6.2结构系数的确定(1) 垫片压紧力作为屮心圆的直径，547mm

　　33、。按jb4703-2000, a500-1.6,选取，管板外圆直径为563mm。因。故。(2) 在布管区aj,因设置隔板槽和拉杆结构的需要，而未能被换热管支承的面 积，。对于三角形排列11。取 n=29,。(3-12)(3) 管板布管区当量直径；换热管正方形排列的浮头式换热器；管板介管区的血积为：o(3-13)o(3-14)o(3-15)(4) 面积管板布管k内开孔后的面积为：一根换热管管壁金属横截面积从gb151附录j齊得a= 106.81 224根换热管管壁金属横截面积(5)系数3.6.3管板厚度用可拆式管板夹待型式，厚度初选为35mm,与法兰连接采用凹凸面密封。分程隔板槽宽14mm,深

　　34、4mm。采用普通精度的冷拔钢管即i级换热管，其标准长度为3m，且由于 pn=1.0mpa6.4mpa，不必进行强度计算。换热管选用不锈钢波节换热管，换热管尺 寸：波谷19mm、波峰25mm、壁厚0.8mm，排列形式采用正三角形。换热管中心距 s=25mmo为了便于制造加工，管了和管板密封性和抗拉托强度，管了和管板连接采用强度 焊。换热管最小伸出管板长度2mm。3.6.4换热管轴向应力校核(1)只有管程设计压力壳程为0，(3-16)(3-17)按a与查gb151图24得40.16mpa112mpa,校核通过。(2)只有壳程设计压力管程为0,按a与查gb151图24得故校核通过。3

　　35、.6.5热管与管板连接的拉脱力校核利用换热管与管板强度焊接结构尺寸：(3-18)1换热管与连接的焊缝尺寸，mm1=1.5+2=3.5mm。=21.21 mpa校核通过。3.7接管及开孔补强计算3.7.1外壳接管开孔补强计算(1) 设计条件计算压力：pc=1.32mpa ；计算温度：40c；接管实际外伸长度：200mm ；接管实际内伸k：度：0mm ;接管焊接接头系数：0.85；接管腐蚀裕量：2mm ；接管厚度负偏差：10mm；接管材料许用应力：189mpa。(2) 开孔补强计算壳体计算厚度为8mm；接管计算厚度mm；(3-19)接管直径。(3) 削弱金属面积a(4) 壳体多余金属面

　　36、和接管计算壁厚：外侧有效厚度：(3-20)接管多余的截面积：故不需补强。3.7.2管箱接管开孔补强计算(1) 设计条件计算压力：pc=1.32mpa ；计算温度：10(tc ;接管实际外伸长度:200mm ；接管实际內仲长度：0mm ;接管焊接接头系数：0.85 ;接管腐蚀裕量：2mm ；接管厚度负偏差：=0mm；接管材料许用应力：189mpa；(2) 幵孔补强计算壳体计算厚度为8mm；(3-21)接管直径(3) 削弱金属面釈a(4) 壳体多余金属面积 接管计算壁厚：故不需补强。查gb151选b型钩圈，。为钩圈设计厚度，mm;为浮动管板厚度，mm；则。3.9分程隔板由于是多管程换热器，故此处需

　　37、耍用到分程隔板12。杳gb151可知：分程隔板 槽槽深24mm，取为5mm,槽觉为12mm,取分程隔板的最小厚度为12mm。3.10其他结构的选择3.10.1支座选择由管壳式换热器系列佔算换热器质量m=17804.8, kg=174.5kn。由于该换热器卧式摆放，采用鞍式支座，按jb/t4712-92标准，选用轻型a型支 座，dn=2000。材料为q235-at,筋板和底板的材料q235-at。螺栓为m24,垫板材 料为0crl8ni9。鞍座标记：jb/t4712-92,鞍座a2000-s。3.10.2法兰选择壳体的接管法兰的选择：能承受压力的容器法兰是压力容器的常用部件之一，是连接能承受压力的容器部件的基本

　　38、元件。法 兰是个组合零件，包括法兰垫片和连接螺栓或螺柱以及螺母。其作用是使不同的受压 元件组合在一起，同吋保证连接部位不产生泄露13。本次设计的换热器公称直径为500mm，设计压力为1.32mpa，参考设计标准应当 选择对焊法兰。壳体法兰：我国能承受压力的容器行业，能承受压力的容器法兰分类主要按结构形式来进行划分。本没计将采用对焊法兰方式。壳体接管采用平颈对焊法兰，士于管箱、壳体、浮头箱直径都不一样，因此在选 用法兰吋，不能只按标准选取。管箱接管法兰选择：管程接管法兰根据hg205922009标准中选用pl65(b) 10rf法兰，法兰材料选用q345r(与接管材料相同)。壳程接管法兰根据hg20592200

　　39、9标准屮选用pl150(b) 10rf法兰，法兰材料 选用q345r(与接管材料相同)。拉杆的选取：由于换热管内径为19mm,所以拉杆采用拉杆定距管的形式，查gb151表43及表 44 口j得500mm内径，8 mm壁厚的挽热器的拉杆的直校力12mm，上卜*管板各4根，数 量为8。其结构如下图3-1,拉杆孔如图3-2。表3-4拉杆尺寸基本尺寸拉杆盘径d/mm/mm/mmb/mm1215502拉杆的布置：拉杆应尽量均匀的布置在管束的外边缘。对于大直径的换热器來说，在布管区内 或者靠近折流板的缺口处应布置适当数暈的拉杆，任何折流板都不得少于3个支撑 点。3.10.4防冲与导流管程设置防冲板

　　40、的条件：当管程采用轴向入口接管或换热管内流休流速超过3m/s时，应设置防冲板，以减 少流体不均匀分布和对换热管端的冲蚀。因为本设计管内水流速为0.127m/s,所以不 需要再设计防冲挡板。第四章制造、检验、安装与维修4.1概述设计确定沿，制造质量是换热器的最终建造质量的重耍部分。因此，换热器的制 造单位必须要按照能承受压力的容器安全技术监察规程（1999版）的规定来具备完善的质 量保证体系，并应持有w家主管部门所颁发的批准书及许可证。在全w制造过程中必 须要接受安全监察机构（或其授权的检验机构）的全血监督。如果在建造主要的制造 监理时（监理内容应在合同中商定）制造单位还应需配合业主做好监理。制造完成后

　　41、，制造单位必须要向业主提供完整的制造出厂资料，资料应完全符合 国家的标准规定，并应附有安全监察机构的监督检验报告。还必须向业主无条件的提 供监督检验机构打好钢印的产品铭牌。4.2材料验收在选择材料时，使用条件，焊接性能，制造工艺以及经济合理性等方面，应该符 合相应的标准。制造準位在从材料生产準位获彳y材料吋，应先取彳y材料质暈的证明书， 其内容必须齐全、清晰、完整并拥有材料生产单位的质量检验公章。在材料的明显的 部位应该标有牢固、淸晰的标识，必须耍拥有包括材料生产平位名称、材料制造标准 代号及检验印鉴标志等标志。在从非材料的生产单位获得材料吋，应同吋取得材料的 质量证明书原件或加盖供材单位的检

　　42、验公章及合经办人章的有效复印件14。如果采用 的是m外材料，必须选用同外的能承受压力的容器所规范并允许使用且同外已经宥使用实例的 材料，其使用的范围必须要符合材料的生产国相应的规范合标准的规定，在技术要求 上不应低于国内的和应技术指标，并必须要有该材料所应有的质量证明书。4.3筒体的制造筒体的制造方式有两种：一种是用锻件筒节来加工而成，另一种则是用钢板卷制 而成。通常采用的是钢板卷制的筒体。钢板卷制的简体所成形得前板厚应在设计图纸上最小壁厚的基础上增加工艺减 薄景。工艺减薄量包括多次热处理时的烧损量、热成形时的减薄量、保证筒体圆度的 内壁的加工量及必耍的工艺打磨量等等。筒节上主焊缝的焊接是关系到产品整

　　43、体质量的关键之一，焊缝的来回修理会使焊 缝金属的组织结构发生变化，因此，先进的工艺手段和采用焊接设备的可靠性是不可 忽视的问题，pi内的许多大型制造厂目前均采用坪弧a动焊来进行焊接，并严格控制 返修的次数。对于立式热虹吸换热器的筒体焊缝的检测可以采用mt （磁粉检测）；ut （超声 检测）；rt （射线检测）；ct （化学成分分析）；hb （硬度检测）等无损检测方法 来完成。mt检测主要是在isr的热处理前?、pwht后和水压试验后对设备a、b和d类焊 接接尖的内外表面來进行检测，按jb-4730第四篇“磁粉检测”进行，缺陷显示累积长 度i级合格。ut检测主耍是在isr热处理、pw

　　44、ht后和水压试验后对设备a、b和d类焊接接头 进行100%检测，一般按jb4730第三篇“钢制能承受压力的容器焊缝超声检测”来进行，缺陷 等级i级为合格。其屮接管与筒体的d类焊缝，由于厚度差较大，会给探头的声耦合 带来较多困难，又没有明确的标准上的规定，制造厂应需经检测工艺模拟试验，“k” 值选择计算，编制相应的检测工艺，采用多角度、多探头的方法来进行，并选派具有 较多操作经验的检测工来进行操作。rt检测主要是在isr热处理后对设备a、b和d类焊接接头进行100%检测，一般 按jb4730第二篇进行，ii级合格，rt透照质量不低于ab级。由于壳体的厚度比较大, 通常采用直线加速器来进行。ct化学成分分

　　45、析是在设备主体焊缝（a、b、d类）上按和关规定提取试样进行 化学成分检测。hb硬度检测是设备最终热处理之p和密封面最终加工后对主体焊缝和密封面硬 度是否合格进行的检验。焊缝硬度检测乜拈焊缝金属、热影响k和母材3个部分。4.4封头的制造换热管在材料进厂验收合格后，主要的制造工序为划线气割y坡口 y加工y加 热一冲压一切除余量一检查。封头成形一般有两种方式，一种是旋压，一种是冲压，而冲压乂分为整体冲压和 分瓣冲压两种。在本设备屮的封头采用的是整体冲压成形。封头成形过程可分为一次冲压成形，二次冲压成形以及多次冲压成形。封头成形 过程屮的加热温度及成形后的热处理温度推荐如下。封头冲压时加热温度：950

　　46、c20c；封头正火温度：；封头冋火温度：；为了更好的控制封头的成形尺寸，冲压时应注意以下儿点：封尖冲压前，模具安装时要准确，无偏心现象；冲压过程中模具耍先清理干浄，控制好压边力的大小；控制好终压温度和脱模温度。椭圆形、无折边锥形的封头冲压时的壁厚减薄景应小于毛坯壁厚的10%。冲压封 头的表面不允许冇刻痕、裂纹和降低强度产生的皱纹等，椭圆形的直边部分的纵叫皱 褶深度应小于1.0mm。封头在成形后必须对母材进行全而积100%的ut检测，封头的表而也要进行 100%mt检测。重沸器的上封尖应为无折边锥形封尖，下封尖为椭閼形封尖。封头冲压的过程中必须带封

　　47、头母材的试板。试板随封头的正火和冋火之后，取1/2 模拟进行热处理后并送检。待试板的各项性能都合格后，封头方能再进行后序的工作。4.5管板的制造用来固定管子的是管板，其加工的工艺会随着毛坯材料的來源的不同而宥所不 同。管板所用的材料为0crl8ni9,采用锻件坯料，毛坯在进行精车之前，按jb755-85 能承受压力的容器锻件技术条件的相关规定，对材料本身还需作超声波探伤和机械性能等 检验。锻件的机械性能的检验试样必须应为同炉、同牌号、同罐和同一锻压工艺（包 括热处理工艺）的饼形锻件上的切向方向的取样，管板是典型的群孔结构。管板的整 体质量是由单孔质量的好坏决定的，有吋整台换热器的制造和使用甚至会受影响15。 w此管板孔的加工是一道很重要的工序。要有专用的加工工艺，需要多刃具、多工 序来来加工，否则很难会达到和应管孔垂直度和合格的小桥尺寸。推荐采用数控钻 床及专用的深孔钻技术。次真心的感谢。

　　1. 本站所有资源如无特殊说明，都需要本地电脑安装OFFICE2007和PDF阅读器。图纸软件为CAD,CAXA,PROE,UG,SolidWorks等.压缩文件请下载最新的WinRAR软件解压。

　　2. 本站的文档不包含任何第三方提供的附件图纸等，若需要附件，请联系上传者。文件的所有权益归上传用户所有。

　　3. 本站RAR压缩包中若带图纸，网页内容里面会有图纸预览，若没有图纸预览就没有图纸。

　　5. 人人文库网仅提供信息存储空间，仅对用户上传内容的表现方式做保护处理，对用户上传分享的文档内容本身不做任何修改或编辑，并不能对任何下载内容负责。

　　7. 本站不保证下载相关资源的准确性、安全性和完整性, 同时也不承担用户因使用这一些下载相关资源对自己和他人造成任何形式的伤害或损失。

　　第四节 版面设计（二）教学设计初中信息技术河大音像版2020七年级下册-河大音像版2020

　　第十课 体验可视化的程序设计教学设计初中信息技术（信息科技）初中二年级（下册）教科版（云南）

　　第2节 智能农植园教学设计初中信息技术苏科版2018九年级全一册-苏科版2018

　　八年级英语下册集体备课教案：Unit 6 An old man tried to move the mountains（4份）

　　道法薪火相传的传统美德课件-2025-2026学年统编版道德与法治七年级下册

　　2023-2024学年广东深圳南山外国语学校八年级(下)期中语文试题及答案